近年來煤炭資源日益緊張，煤炭價(jià)格逐年升高，發(fā)電廠燃用非設(shè)計(jì)煤種的現(xiàn)象越來越普遍。大港發(fā)電廠2號鍋爐原主要燃用山西、河北等地劣質(zhì)煙煤，自2012年7月開始改燒神華煤。
神華煤是目前我國主要的動(dòng)力煤種。程志強(qiáng)、趙炎鈞等對神華煤的煤質(zhì)特性、燃燒特性和結(jié)渣特性進(jìn)行深入研究，表明神華煤具有發(fā)熱量、揮發(fā)分、灰中含鈣量高、灰分、含硫量低的特點(diǎn)，這些特性決定了神華煤具有良好的著火和穩(wěn)燃性能，通過經(jīng)濟(jì)性分析也表明燃用神華煤鍋爐具有熱效率高，NOX、灰塵和SO2排放低的良好經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保性;但研究中發(fā)現(xiàn)的神華煤灰熔點(diǎn)較低、易結(jié)渣的特性決定其容易導(dǎo)致制粉系統(tǒng)爆炸、鍋爐結(jié)渣、堵渣等直接影響機(jī)組安全運(yùn)行的問題，這嚴(yán)重制約了神華煤在電站鍋爐上的應(yīng)用。針對神華煤易結(jié)渣的特點(diǎn)，很多學(xué)者也進(jìn)行了深入分析。俞海淼等在2.11MW四角試驗(yàn)爐上研究了噴鈣和再燃對燃燒神華煤爐內(nèi)沾污結(jié)渣特性的影響;周俊虎等使用掃描電鏡和X射線衍射儀分別研究了神華煤燃燒過程中在0.25MW試驗(yàn)爐不同部位的沉積樣品的形貌學(xué)和晶相組成，提出了定量判斷不同煤種的結(jié)渣傾向的兩個(gè)指標(biāo)：沉積灰渣的平均脫落周期和平均熱流衰減幅度;Zhu等在600MW鍋爐機(jī)組上通過受熱面污染監(jiān)測模型監(jiān)測各受熱面的污染增長特性和污染上、下限，并檢驗(yàn)吹灰器的吹掃對結(jié)渣的影響;張志遠(yuǎn)分析了660MW超臨界鍋爐增刊在燃用神華煤時(shí)的結(jié)渣特性;任銳等提出了大容量煤粉鍋爐燃用神華煤結(jié)渣特性判別的兩種方法。在實(shí)際應(yīng)用中很多電廠往往采用摻燒高灰熔點(diǎn)煤的方式提高入爐煤的灰熔點(diǎn)，減少爐內(nèi)結(jié)渣現(xiàn)象的出現(xiàn)。李永華和梁紹華等分別以800MW超臨界旋流燃燒直流爐機(jī)組和1
025t/h單爐體雙爐膛四角切圓汽包爐為對象開展了神華煤和其他不易結(jié)焦煤種的混煤燃燒進(jìn)行了模擬研究，分析了摻燒時(shí)不同工況爐內(nèi)的溫度和速度分布，并通過試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證;閻維平等對100、200
MW燃煤機(jī)組摻燒強(qiáng)結(jié)渣煤的混煤結(jié)渣性能研究，分析預(yù)測了不同摻燒比的結(jié)渣指標(biāo)和程度;陳懷珍等系統(tǒng)分析了神華煤摻入不同比例其它煙煤后，混煤的著火、燃盡和結(jié)渣性能及沾污性能的變化規(guī)律;高繼錄等在1000MW機(jī)組上進(jìn)行了神華煤與霍林河褐煤摻燒試驗(yàn)，研究了褐煤摻燒比例對磨煤機(jī)最大出力、機(jī)組最大出力和機(jī)組性能的影響，并進(jìn)行了燃燒優(yōu)化試驗(yàn)。
大港發(fā)電廠2號鍋爐采用神華煤和準(zhǔn)格爾煤爐外摻混的摻燒方案。由于燃煤性質(zhì)較先前煤種發(fā)生較大變化，不僅原煤發(fā)熱量、灰份、灰的成分和硫份差距較大，相應(yīng)的燃燒生成的煙氣量、灰渣量也變化明顯，可能對鍋爐運(yùn)行以及除塵器、除灰除渣、脫硫系統(tǒng)產(chǎn)生較大影響，因此需要開展改燒、摻燒神華煤相關(guān)試驗(yàn)研究，評估對鍋爐及其相關(guān)系統(tǒng)的影響，這對鍋爐系統(tǒng)及全廠的安全性和經(jīng)濟(jì)性具有重要意義。本文以大港發(fā)電廠2號鍋爐為對象開展改燒、摻燒神華煤的試驗(yàn)研究，重點(diǎn)對試驗(yàn)中遇到制粉系統(tǒng)調(diào)整和鍋爐運(yùn)行參數(shù)控制問題進(jìn)行了分析。
1設(shè)備簡介大港發(fā)電廠2號機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠生產(chǎn)的SG1080A7.6亞臨界壓力、一次中間再熱、控制循環(huán)汽包爐。爐膛寬度為14
022mm，深度為12615mm，寬深比為1：1.11，近似正方形爐膛截面，爐頂管中心線標(biāo)高為59600mm，鍋筒中心線標(biāo)高為60520mm，爐頂大板梁標(biāo)高67800mm.鍋爐采用正壓直吹式制粉系統(tǒng)，配置5臺ZGM95G中速磨煤機(jī)，2臺密封風(fēng)機(jī)，1臺運(yùn)行1臺備用，配有5臺電子稱重式給煤機(jī)。燃燒器的一、二次風(fēng)噴嘴呈間隔排列，頂部設(shè)有OFA二次風(fēng)，用來控制NOX的排放量。A、B、C、D、E為煤粉噴嘴，在燃燒器二次風(fēng)室中配置了3層共12支輕油槍，AB、BC、DE為油槍噴嘴，燃用0號輕柴油。為了滿足鍋爐調(diào)節(jié)汽溫的需要，燃燒器噴嘴采用擺動(dòng)式結(jié)構(gòu)，由氣動(dòng)驅(qū)動(dòng)裝置通過連桿結(jié)構(gòu)來驅(qū)動(dòng)，一次風(fēng)上下擺動(dòng)20°;二次風(fēng)上下擺動(dòng)30°，頂部手動(dòng)噴嘴向上擺30°，向下擺6°。燃燒器布置采用四角切園、同心正反切燃燒方式，可使煤粉與空氣之間產(chǎn)生強(qiáng)烈的混合，增加煤粉的完全燃燒，減少對水冷壁的沖刷，從而減輕爐膛結(jié)焦。為了改善煤粉著火性能和低負(fù)荷燃燒穩(wěn)定性，燃燒器采用水平濃淡分離和V型鈍體寬調(diào)節(jié)比噴嘴。
2試驗(yàn)面臨的問題2.1制粉系統(tǒng)爆炸風(fēng)險(xiǎn)神華煤揮發(fā)分含量高，屬于易著火易爆炸煤質(zhì)。煤粉濃度、煤粉揮發(fā)分、煤粉細(xì)度與可燃?xì)怏w共存是引起制粉系統(tǒng)爆炸的內(nèi)部原因;系統(tǒng)內(nèi)的積煤和積粉、磨煤機(jī)斷煤運(yùn)行、出口溫度過高、煤粉過細(xì)、水分過低，熱風(fēng)門不嚴(yán)以及外來火源等，是其外部原因。改燒神華煤，應(yīng)采取消除積粉、消除漏風(fēng)、控制磨煤機(jī)出口溫度、控制煤粉細(xì)度、加強(qiáng)煤質(zhì)檢驗(yàn)、控制外來火源等措施來預(yù)防制粉系統(tǒng)爆炸。
2.2鍋爐運(yùn)行參數(shù)控制由于現(xiàn)用煤種與原來煤種的特性相差較大，原有的鍋爐運(yùn)行控制方式需要相應(yīng)的進(jìn)行改變，特別是針對神華煤摻燒過程中出現(xiàn)的排煙溫度較高、末級再熱器受熱面壁溫分布不均、超溫的問題，需要通過對鍋爐運(yùn)行參數(shù)的調(diào)整分析，找到問題出現(xiàn)的原因，確定合理的鍋爐運(yùn)行參數(shù)控制方式。
3試驗(yàn)結(jié)果及分析3.1制粉系統(tǒng)調(diào)整控制3.1.1煤粉細(xì)度調(diào)整神華煤揮發(fā)分較高，從安全性角度考慮，需要采用較粗的煤粉細(xì)度來防止制粉系統(tǒng)著火、爆炸;從運(yùn)行角度分析，較粗的煤粉可延長煤粉燃燒火炬，降低燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷，咸緩燃燒器區(qū)域結(jié)渣，但可能導(dǎo)致屏及對流受熱面結(jié)渣，根據(jù)其他電廠燃用神華煤的經(jīng)驗(yàn)，爐膛上部及對流受熱面無結(jié)渣問題時(shí)，煤粉細(xì)度私?？稍?632左右，燃燒器區(qū)不結(jié)渣時(shí)，煤粉細(xì)度辦。可在20左右。綜合考慮制粉系統(tǒng)安全性和防止結(jié)渣兩方面因素，煤粉細(xì)度尺90控制在30°%左右，表1給出了各磨煤機(jī)的煤粉細(xì)度調(diào)整后結(jié)果。
磨煤機(jī)給煤量/(t/h)分離器開度/%
3.1.2磨煤機(jī)組合控制燃用神華煤鍋爐的結(jié)渣部位主要集中在燃燒器區(qū)域，因此可通過改變磨煤機(jī)運(yùn)行方式，調(diào)整各臺磨煤機(jī)的給煤量來改變各層燃燒器負(fù)荷分配，使燃燒器區(qū)域熱負(fù)荷均勻分布，并減小燃燒器擺角下傾的角度，避免局部熱負(fù)荷偏高問題出現(xiàn)，最終達(dá)到減緩爐膛結(jié)渣之目的。為分析爐內(nèi)結(jié)焦情況，采用紅外高溫儀測量鍋爐不同標(biāo)高處的爐內(nèi)火焰溫度，該儀器的分辨率為rc，并通過觀火孔對爐內(nèi)結(jié)焦情況進(jìn)行觀察。溫度測試過程中分別測量了6層標(biāo)高共36個(gè)測點(diǎn)的火焰溫度，將同一標(biāo)高處不同測點(diǎn)檢測的溫度取平均值作為該標(biāo)高的火焰平均溫度，將6層標(biāo)高所有測點(diǎn)綜合求平均溫度得到爐膛火焰平均溫度。8月22日至23日期間，2號爐進(jìn)行了改變磨煤機(jī)組合方式的試驗(yàn)，此時(shí)神混與準(zhǔn)混的摻燒比例為7：3，表2中給出了幾種磨煤機(jī)組合方式時(shí)爐膛不同高度處的火焰平均溫度。
8月22日在鍋爐330MW時(shí)分別在吹灰結(jié)束后、吹灰結(jié)束后3h和吹灰結(jié)束后5h進(jìn)行了3種不同磨煤機(jī)組合運(yùn)行方式下的爐膛火焰溫度檢測試驗(yàn)，即表2中的工況1、2、3.從表中可以看出，工況2與工況1相比爐內(nèi)火焰溫度略有增加，鍋爐沾污在正常水平;而工況3中D磨煤機(jī)的運(yùn)行使得表2不同磨煤機(jī)組合方式時(shí)爐膛不同高度處的火焰平均溫度磨煤機(jī)組合方式爐膛標(biāo)高/m工況1工況2工況6平均溫度爐內(nèi)火焰中心提升，爐內(nèi)火焰溫度水平有明顯提高，平均溫度增大60C，增大了墻式再熱器區(qū)域、折焰角、屏底和尾部受熱面結(jié)焦和積灰的可能，而且從表盤參數(shù)看，工況3時(shí)空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度增加了2C，排煙溫度升高約1C.8月23日在鍋爐300MW磨煤機(jī)ABCD組合方式時(shí)分別在吹灰結(jié)束后、吹灰結(jié)束后3h和吹灰結(jié)束后5h測試了爐內(nèi)的火焰溫度分布，即表2中工況4、5、6.從表中可以看出，在該磨煤機(jī)組合方式下，爐內(nèi)火焰中心降低，爐內(nèi)溫度水平有明顯降低，有助于減輕分隔屏底的結(jié)焦和降低排煙溫度。由此，建議在制粉系統(tǒng)設(shè)備正常情況下，優(yōu)先選用下層磨煤機(jī)組合方式運(yùn)行。
3.1.3磨煤機(jī)出口溫度控制工況6進(jìn)行了提高磨煤機(jī)出口溫度試驗(yàn)，將磨煤機(jī)出口溫度設(shè)定值由工況5中的68C提高至73C，對比兩個(gè)工況的試驗(yàn)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，磨煤機(jī)出口溫度平均增加5C后，爐內(nèi)火焰平均溫度有所降低，特別是燃燒器上部28.6m到標(biāo)高34.2m的區(qū)域內(nèi)溫度降低了10C左右，表明煤粉進(jìn)入爐內(nèi)著火呈現(xiàn)提前趨勢，但受熱面沾污未有明顯變化;一次風(fēng)機(jī)出力基本未變，熱一次風(fēng)母管溫度降低3C，排煙溫度降低3C，表明進(jìn)入空氣預(yù)熱器的冷一次風(fēng)量增加，空氣預(yù)熱器換熱效率提高。因此提高磨煤機(jī)出口溫度，能夠有效提升煤粉著火性能，并降低鍋爐排煙溫度，提升鍋爐整體運(yùn)行效率，而神華煤屬于極易著火和極易爆炸的煤種，燃用神華煤時(shí)要控制好磨煤機(jī)出口溫度，防止制粉系統(tǒng)及石子煤系統(tǒng)的自燃和爆炸，根據(jù)電力工程師手冊中經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算及燃用神華煤的經(jīng)驗(yàn)，磨煤機(jī)出口溫度不要超過75C，鍋爐按照工況6的方式經(jīng)過一天運(yùn)行發(fā)現(xiàn)，磨煤機(jī)出口溫度設(shè)定為73C可以保證制粉系統(tǒng)運(yùn)行的安全性，也能提高鍋爐整體運(yùn)行效率。
3.2燃燒過程參數(shù)控制3.2.1―二次風(fēng)控制在入爐煤配比確定，制粉系統(tǒng)調(diào)整合適后，運(yùn)行人員可操控的調(diào)節(jié)手段主要是一、二次風(fēng)控制，包括一、二次風(fēng)速、風(fēng)壓以及風(fēng)門開度的調(diào)整，同時(shí)針對試驗(yàn)中出現(xiàn)的2號爐排煙溫度較高、再熱器壁溫超溫的問題，通過對一二風(fēng)的調(diào)整找到問題的原因和解決方案。
在7月底，經(jīng)過近半個(gè)月的神混與準(zhǔn)混7：3的摻燒運(yùn)行后，2號鍋爐進(jìn)行了停爐檢修，進(jìn)入爐膛檢查發(fā)現(xiàn)個(gè)別燃燒器火嘴處和下層燃燒器區(qū)域的水冷壁上存在少量焦塊(大部分焦塊已隨停爐冷卻而掉落)。從所結(jié)的焦塊看，貼水冷壁的那面明顯呈現(xiàn)較深的顏色，表明有未完全燃燒的煤粉微粒粘結(jié)。分析原因，主要由以下幾部分構(gòu)成。
經(jīng)過風(fēng)量標(biāo)定試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)2號鍋爐A、B磨煤機(jī)風(fēng)量測量裝置存在指示不準(zhǔn)的問題，此時(shí)運(yùn)行人員為防止一次風(fēng)速過低導(dǎo)致堵塞粉管，易通入過量一次風(fēng)，相應(yīng)的，必須投入過量一次冷風(fēng)來控制出口溫度;雖然較高的一次風(fēng)速能避免煤粉在燃燒器出口過早著火而燒壞噴嘴，但在燃燒器擺動(dòng)不同步或不一致時(shí)，未燃盡的煤粉顆粒容易沾污在燃燒器區(qū)域水冷壁上，遇有嚴(yán)重沾污傾向煤種時(shí)，結(jié)焦也相對嚴(yán)重;過量冷風(fēng)進(jìn)入爐內(nèi)，降低空預(yù)器換熱效果，導(dǎo)致排煙溫度升高，降低機(jī)組整體運(yùn)行效率。
調(diào)整期間進(jìn)行了變一次風(fēng)壓運(yùn)行試驗(yàn)，在額定負(fù)荷下，將一次風(fēng)母管壓力由10.4kPa降至9.5kPa，期間A、B、C各臺磨煤機(jī)出力均在36t/h左右，D磨煤機(jī)出力在31t/h左右，隨風(fēng)壓降低，B磨煤機(jī)呈現(xiàn)堵磨趨勢，故試驗(yàn)終止。試驗(yàn)結(jié)果表明，當(dāng)前2號鍋爐一次風(fēng)母管壓力額定負(fù)荷維持10kPa較為合適，過低一次風(fēng)壓存在發(fā)生堵磨的風(fēng)險(xiǎn)。
綜上分析，2號鍋爐需要對磨煤機(jī)風(fēng)量測量系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，建議在進(jìn)行低N0X燃燒器改造時(shí)，全面考慮對測量裝置及其附近冷熱風(fēng)道的改造。
通常認(rèn)為神華煤在弱還原性氣氛下灰熔點(diǎn)更低，為避免燃燒器區(qū)域氧量過低，運(yùn)行人員易通入過量二次風(fēng)。一次風(fēng)和二次風(fēng)在燃燒器出口耦合時(shí)，過量的二次風(fēng)對一次風(fēng)產(chǎn)生干擾，卷吸作用加強(qiáng)，流場紊亂強(qiáng)烈，使得燃燒初期還熔融狀態(tài)的煤粉顆粒在噴口處發(fā)生貼壁。二次風(fēng)速過高，會引起切圓加大，加速灰粒向水冷壁的慣性遷移而導(dǎo)致結(jié)焦加劇。因此，燃用神華煤時(shí)，二次風(fēng)速不宜過高，可較一般煙煤鍋爐低，或取其下限值。
燃燒調(diào)整期間，為了分析2號鍋爐排煙溫度和再熱器壁溫較高的原因，對2號鍋爐二次風(fēng)門開度進(jìn)行了調(diào)整，結(jié)果發(fā)現(xiàn)在某一風(fēng)門開度時(shí)，末級再熱器受熱面壁溫在正?？刂浦祪?nèi)，無超溫點(diǎn)，最高點(diǎn)為55-1點(diǎn)達(dá)到570.1°C;左右側(cè)再熱器出口汽溫測點(diǎn)分別為534.7和538.7°C，偏差4°C，接近額定值;空氣預(yù)熱器入口煙氣溫度基本一致，分別為346.6和345.4°C，但對二次風(fēng)門進(jìn)行微調(diào)以后，在10min之內(nèi)，末級再熱器受熱面壁溫就發(fā)生了明顯的變化。2號鍋爐二次風(fēng)門調(diào)整前后的開度及調(diào)整前后再熱器受熱面壁溫變化可見表3、4，調(diào)整前后入爐燃料量和總風(fēng)量基本未變。
從表中可以看出，二次風(fēng)門調(diào)整前后末級再熱器受熱面壁溫變化非常明顯，55-1點(diǎn)快速升溫到585C，而39-1點(diǎn)則降溫到489C，上述變化在10min之內(nèi)產(chǎn)生，基本可以排除結(jié)焦導(dǎo)致的吸熱不均現(xiàn)象，二次風(fēng)門恢復(fù)調(diào)整前開度后，壁溫測點(diǎn)也回到初始調(diào)整值。試驗(yàn)表明，導(dǎo)致末級再熱器個(gè)別壁溫測點(diǎn)頻繁超溫的原因在于二次風(fēng)門送入不均(實(shí)際二次風(fēng)門開度與DCS反饋不一致)，導(dǎo)致四角煤粉燃燒放熱速率不均;同時(shí)，就地檢查燃燒器擺角，四角燃燒器一致性不佳，導(dǎo)致煤粉由不同角度送入爐膛，無法形成正常切圓燃燒，二次風(fēng)‘’同心反切‘又會加劇燃燒不均，從而引起墻式再熱器區(qū)域溫度分布嚴(yán)重不均;由于墻式再熱器以輻射吸熱為主，某一再熱器區(qū)域煙氣頻繁波動(dòng)，引起再熱器吸熱不均;在鍋爐再熱汽源設(shè)計(jì)沒有良好混合及交叉的情況下，墻式再熱器的吸熱不均傳導(dǎo)至末級再熱器，最終引起55-1點(diǎn)對爐內(nèi)熱負(fù)荷波動(dòng)極為敏感，經(jīng)常超溫，而在空氣預(yù)熱器入口煙溫測點(diǎn)標(biāo)定時(shí)發(fā)現(xiàn)右側(cè)煙氣溫度偏低，與右側(cè)再熱汽溫偏低一致，也進(jìn)一步驗(yàn)證了上述推斷。
基于上述分析，2號鍋爐在相同負(fù)荷工況下排煙溫度高于1號鍋爐，也是由燃燒器系統(tǒng)故障導(dǎo)致的。爐內(nèi)燃燒工況不佳，受熱面吸熱不均，必然導(dǎo)致燃燒效率降低，相同負(fù)荷下需要更多燃料量補(bǔ)充，排煙溫度必然升高。因此建議利用低氮燃燒器改造機(jī)會，對2號鍋爐燃燒器系統(tǒng)進(jìn)行徹底更換。3.2.2.氧量控制表3二次風(fēng)門調(diào)整前后開度變化通常認(rèn)為低氧燃燒會使燃燒器區(qū)域處于還原性氣氛中，不利于降低鍋爐結(jié)渣趨勢，而神華煤屬于極易結(jié)渣的煤種，因此燃用神華煤的電廠較多采用高氧量運(yùn)行。高氧量運(yùn)行通常采用增加二次風(fēng)量表4二次風(fēng)門調(diào)整前后末級再熱器受熱面壁溫變化Tab.4Laststagereheaterheating位置調(diào)整前溫度調(diào)整后溫度的辦法實(shí)現(xiàn)，對類似2號爐的四角切圓燃燒鍋爐，過高的二次風(fēng)使得切圓變大，導(dǎo)致一次風(fēng)貼墻，反而加劇結(jié)渣;而且高氧量運(yùn)行會增大風(fēng)機(jī)的電耗，對于控制煙氣中NOx濃度也是不利的。
基于高氧量運(yùn)行的上述缺點(diǎn)，有的電廠嘗試采用低氧燃燒的方式，結(jié)果證明在保證鍋爐運(yùn)行安全性的前提下，低氧燃燒對于降低風(fēng)機(jī)電耗和NOx排放濃度確實(shí)有一定效果，也能提高鍋爐效率，但低氧燃燒也容易造成燃料的不完全燃燒，而且由于二次風(fēng)量的減少，煤粉顆粒燃盡時(shí)間延長，燃燒器上部以及分隔屏區(qū)域的燃燒溫度呈明顯上升趨勢，相應(yīng)地燃燒器上部區(qū)域以及屏底的結(jié)渣傾向趨強(qiáng)，因此在運(yùn)行中，根據(jù)爐內(nèi)實(shí)際的結(jié)焦情況，及時(shí)檢測排煙中的CO和飛灰可燃物含量，消除或降低爐內(nèi)的還原性氣氛，以減少爐膛內(nèi)結(jié)焦。
試驗(yàn)期間，進(jìn)行了低氧燃燒測試，在滿負(fù)荷工況下控制空預(yù)器入口氧量在3.0%左右，測得CO含量極低，煤粉燃燒較為完全?？紤]當(dāng)前2號鍋爐各臺磨煤機(jī)煤粉細(xì)度私。均控制約在30%左右，顆粒已經(jīng)相對較粗，滿負(fù)荷工況3.0±0.2%的運(yùn)行氧量是綜合各種因素后的較為合理的控制水平。
3.2.3爐底漏風(fēng)控制由于2號鍋爐存在排煙溫度較高的情況，試驗(yàn)期間，我們對爐底漏風(fēng)情況進(jìn)行了重點(diǎn)關(guān)注。經(jīng)檢查，2號鍋爐底部冷卻風(fēng)正常投入，冷卻風(fēng)門開度較小，但干排渣系統(tǒng)仍然存在較多漏風(fēng)點(diǎn)，如未關(guān)閉嚴(yán)密的檢查孔(門)，撈渣機(jī)金屬外墻連接處密封老化或脫落而導(dǎo)致的漏風(fēng)多有存在，建議利用檢修機(jī)會，徹底消除不應(yīng)存在的底部漏風(fēng)，以提升鍋爐運(yùn)行效率。
4結(jié)論大港發(fā)電廠2號爐由原來燃用劣質(zhì)山西煙煤改燒神華煤與準(zhǔn)格爾煤的混煤，對鍋爐及相關(guān)系統(tǒng)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出了挑戰(zhàn)。本文通過對鍋爐開展燃燒調(diào)整試驗(yàn)，分析了改燒、摻燒神華煤和準(zhǔn)格爾煤后鍋爐制粉系統(tǒng)的變化，并對鍋爐運(yùn)行中重要參數(shù)進(jìn)行了調(diào)整試驗(yàn)，確定了滿足鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的合理的參數(shù)。試驗(yàn)結(jié)果表明：改燒神華煤和準(zhǔn)格爾煤的混煤以后，磨煤機(jī)出口的煤粉細(xì)度設(shè)定為30%左右;在制粉系統(tǒng)設(shè)備正常情況下，優(yōu)先選用下層磨煤機(jī)組合方式運(yùn)行;磨煤機(jī)出口溫度設(shè)定為73C可以保證制粉系統(tǒng)運(yùn)行的安全性，也能提高鍋爐整體運(yùn)行效率。
在電廠以后進(jìn)行低氮燃燒器改造過程中，要對磨煤機(jī)風(fēng)量測量系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化，解決一次風(fēng)量測量不準(zhǔn)帶來的運(yùn)行誤導(dǎo)問題，同時(shí)要對燃燒器系統(tǒng)中二次風(fēng)門開度和燃燒器擺角的一致性進(jìn)行修正改造，以解決再熱器受熱面壁溫分布不均、超溫和鍋爐排煙溫度較高的問題;2號鍋爐在滿負(fù)荷工況下，3.0±0.2%的運(yùn)行氧量是綜合各種因素后的較為合理的控制水平。
在以后的檢修工作中，要徹底消除爐底漏風(fēng)，以降低鍋爐排煙溫度。
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